《双相钢：物理和力学冶金(第2版)》介绍了双相钢的产生、发展、工业生产和新近应用概况；论述了双相钢的微观结构特征、单轴拉伸下的变形特性、Bauschinger效应成形性、断裂特性、疲劳和其他工艺性能，以及描述了双相钢变形特性的连续力学和微观力学模型。
　　《双相钢：物理和力学冶金(第2版)》可供冶金企业、机械制造企业、特别是汽车制造企业从事金属材料、热处理和力学性能的科研或工艺开发的技术人员及高等院校材料专业的师生、研究生阅读或参考。

　　众所周知，除了应用在腐蚀性的环境之外，人们希望结构钢应具有的主要性能是强度、韧性和延性[1]。但这些性能往往不能同时令人满意，其主要原因是强度与延性的关系通常是相互矛盾的，即强度的升高往往降低或牺牲其他性能；而韧性和延性的改善，常伴随着强度的下降。解决这些相互矛盾的性能最优化的一个重要方法就是应用复合材料概念进行合金设计。这一方法的基本原理是利用一个复合物，依靠这个复合物使得各相的优点尽可能得到发挥，同时使它们的缺点由于其他相的存在而减少或消除。第二相的大小、分布、形状和体积分数影响和控制着复合物或双相组织的力学性能，这在一定程度上提供了达到最佳力学性能状态的冶金灵活性，这种灵活性在单相结构和许多沉淀强化材料中是不存在的。双相钢就是在这种原理指导下进行合金设计的一个实例。这类钢因强韧的马氏体（承载组分）引入到高延性的铁索体中而强化。铁素体赋予这类钢高的延性。两相的比例则要视对双相钢综合性能的要求而定。

1 双相钢的产生与发展
1.1 概述
1.2 汽车工业的发展和低合金高强度钢板的应用
1.3 低合金高强度钢的发展和双相钢的产生
1.4 双相钢的发展概况
参考文献

2 临界区加热1时奥氏体的形成
2.1 概述
2.2 临界区加热时奥氏体的形成
2.2.1 奥氏体形成的观察
2.2.2 奥氏体形成动力学

2.3 临界区加热时奥氏体的形成模型
2.3.1 奥氏体长大的几何特征
2.3.2 奥氏体形成动力学的计算
2.3.3 奥氏体的长大和合金元素分配
2.3.4 碳和合金元素在a和y相中的分配及其意义

2.4 影响临界区加热时奥氏体形成的因素
2.4.1 钢的成分
2.4.2 初始显微组织
2.4.3 热处理工艺
2.5 临界区加热时奥氏体形成图
参考文献

3 双相钢的显微组织
3.1 概述
3.2 双相组织的形貌学
3.2.1 复相组织
3.2.2 弥散组织
3.2.3 网状组织
3.2.4 双相组织

3.3 双相钢的显微组织特征
3.3.1 双相钢显微组织的显示方法
3.3.2 光学显微镜观察时双相钢的显微组织特征
3.3.3 扫描电镜观察时双相钢的显微组织特征
3.3.4 透射电镜观察时双相钢的显微组织特征

3.4 双相钢显微组织参数的定量测试方法
3.4.1 马氏体体积分数的测定
3.4.2 马氏体岛大小的测定

3.5 影响双相钢显微组织特征的因素
3.5.1 合金元素
3.5.2 临界区加热温度
3.5.3 加热后冷却速率
3.5.4 热轧工艺
3.5.5 轧制变形的影响
3.5.6 临界区加热前组织状态
3.5.7 回火
3.6 双相钢显微组织的变形
3.7 综述
参考文献
4 双相钢在单轴拉伸下的变形特性
5 描述双相钢变形特性的模型
6 双相钢中的包辛格效应和矫顽力
7 双相钢的成形性
8 双相钢的断裂特性
9 双相钢的其他性能
10 双相钢和其他高强度钢性能的对比
11 双相钢的工业生产和应用

附录
附录1 数点法（或截线法）测定双相钢巾马氏体体积分数的统计处理
附录2 FLD的三种理论分析对比